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盘式制动器部件材料数据
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第一个目标是指在结构正常使用或运行期间测量振动力或响应的试验，而第二个目标是在已知激励下振动结构或组件的试验。第二种试验在受控条件下进行得更为紧密，这种试验现在被称为模态试验或试验模态分析（EMA）。有两种不同的比较方法可用于验证EMA上的理论模型。它们是响应特性和模态特性的比较。虽然被测结构的响应特性可以直接在电磁法中生成，但对于一些有限元软件包来说，生成频率响应函数（FRF）图就不那么方便了。此外，模态特性的比较在当前的实践中可能是最常见和最方便的，其中使用固有频率和振型（图形或数值）来获得预测结果和EMA结果之间的相关性。 在这项工作中，利用James（2003）进行的实验模态分析来验证所开发的有限元模型。利用实验得到的固有频率和图形振型与有限元结果进行了比较。从两个层次进行了比较，即盘式制动器零部件模型和装配模型。首先，对自由边界条件下的盘式制动器进行有限元模态分析。第二阶段是对安装在转向节上的盘式制动器总成进行有限元模态分析。一定程度的制动管路压力施加在固定盘式制动器上。在分析过程中，为了减少预测结果和实验结果之间的相对误差，需要一个调整过程（也称为模型更新）。通常，为了使预测的固有频率与实验数据更接近，分别对盘式制动器部件和总成模型的材料特性（如密度和弹簧刚度）进行调整或调整。 首先在自由边界条件下对所有构件进行模拟，不受约束。由于本研究考虑了1~8khz之间的尖叫频率，因此考虑了高达9khz的固有频率。作者对圆盘的有限元模型进行了验证，并与实验数据进行了比较，同时对其它部件的材料数据进行了验证，并提供了工业数据。总是希望同时验证所有组件。由于实验室可用的设备和工具的限制，这项工作尚未完成。人们认为激光测振仪可以更准确地捕捉固有频率和振型，因为不需要与元件接触。与使用需要安装在部件上的加速计相比，这可以减少测量部件动态特性的误差。 对于制动盘的自由-自由边界条件，提取并捕获了多个频率高达9khz的模式。数值结果显示出不同的振型。然而，只考虑节点直径型振型，因为它们是观察到的这种特殊盘式制动器尖叫事件的主要振型。计算出的固有频率和振型如图5所示，其中包括第二至第七阶（节点直径）。节点直径的数量取决于摩擦面上出现的节点和反节点的数量。使用铸铁的标准材料特性，预测的频率与实验结果没有很好的相关性。因此，必须调整密度和杨氏模量，以减少两组结果之间的相对误差。调整了材料特性，表2中显示了相对误差，最大相对误差为-0.5%。调整后的新材料特性见表3。 图5。自由边界条件下圆盘的振型。 表2。自由边界条件下圆盘的模态结果 表3。盘式制动器部件材料数据 该方法的第二阶段是捕捉装配模型的动态特性。以前分离的盘式制动器部件现在必须耦合在一起，以形成装配模型。如本章前面所述，线性弹簧元件和表面接触元件的组合分别用于表示盘式制动器元件和盘式/制动片接口之间的接触相互作用。表4显示了有限元装配模型中使用的盘式制动器联轴器的详细信息。 在试验模态分析中，对固定盘式制动器总成施加了1兆帕的制动管路压力。也适用类似条件
 
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